=
0,10 216,69 +1 »
0,65
МПа.
1,40
0,29 310,00
Ł 1,40-1 ł
Степень повышения давления воздуха во II ступени компрессора наддувочного агрегата двигателя, πкII:
pкII
=
ppкI
=
00,,5365
»
0,81.
к
Адиабатная работа сжатия воздуха во II ступени наддувочного компрессора двигателя, Нв2:
HвII
=
kв 0,29
tатм pкII
kkв-в 1
-1
=
kв
-1 Ł ł
=0,29
310,00 0,81-1 »-18,16
кДж/кг.
Ł ł
Уточненное давление воздуха во II ступени компрессора наддувочного агрегата двигателя, pкII:
kв
kв-1
II
=
pI HвII
+1
=
pк
к 0 атм kв
,29 t
Ł kв -1 ł
=
0,65 1,40
+
1 »
0,53
МПа.
0,29 310,00
Ł 1,40 -1 ł
Коэффициент полезного действия механического нагнетателя II ступени компрессора, ηкII:
hкII » 0,73 – принимается из опыта эксплуатации.
Мощность, требуемая для привода механического нагнетателя II ступени компрессора, Nк':
Nк'=
GвhIIHвII
=
55,340,7318,16
»1385,91
кВт.
к
Производительность компрессора наддувочного агрегата при параллельном наддуве, Gк:
Gк =
Nт
hк
= 16209,90
0,75 »
62,48
кг/c.
Hв 194,59
Производительность параллельно работающего механического нагнетателя, Gн:
Gн = Gв -Gк = 55,34-62,48 »-7,14 кг/c.
Мощность, требуемая для привода механического нагнетателя II ступени компрессора, Nк':
Nк '=
Ghн
IIHв =
7,140,19473
,59 »1915,82
кВт.
к
Основные выводы по результатам расчета:
• Принятые размеры органов газообмена и параметры механизма газораспределения двигателя обеспечивают качественное протекание процессов очистки и зарядки цилиндров свежим воздухом;
• Фаза свободного выпуска протекает без заброса газов в продувочный ресивер двигателя, что наглядно демонстрируется соотношением JI = YI/YI’ < 1;
• Требуемое давление продувочного воздуха обеспечивается потребной мощностью компрессора Nк ≈ 14357,95 кВт;
• Выбранные параметры газообмена обеспечивают располагаемую мощность газовой турбины Nт ≈ 16209,90 кВт, что гарантирует баланс мощности между турбиной и компрессором.
Основной целью проведения оценки тепловой напряженности цилиндров двигателя является определение их предельно допустимой нагрузки в условиях повышенных температур.
Расчётная оценка тепловой напряжённости выполняется на основе скруглённой индикаторной диаграммы. Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке цилиндра определяется по улучшенной формуле Эйхельберга простой для использования и дающей достаточно близкие к действительным результаты.
Материал крышки цилиндра двигателя:
Легированная сталь – задано по условию. Материал поршня двигателя:
Легированная сталь – задано по условию. Толщина стенки крышки цилиндра двигателя, δк: dк = 0,20 м – задано по условию. Толщина стенки поршня двигателя, δп: dп = 0,05 м – задано по условию.
Толщина нагара со стороны камеры сгорания в цилиндре двигателя, δнаг: dнаг = 0,0011 м – задано по условию.
Толщина накипи со стороны камеры охлаждения в цилиндре двигателя, δнак: dнак = 0,0033 м – задано по условию.
Коэффициент теплопроводности стенки крышки цилиндра двигателя, λк: lк =167,50 кДж /(м ч С) – задано по условию.
Коэффициент теплопроводности стенки поршня двигателя, λп: lц =167,50 кДж/(м ч С) – задано по условию.
Коэффициент теплопроводности нагара со стороны камеры сгорания в цилиндре двигателя, λнаг: lнаг = 0,39 кДж/(м ч С) – задано по условию.
Коэффициент теплопроводности накипи со стороны камеры охлаждения в цилиндре двигателя, λнак: lнак = 4,70 кДж/(м ч С) – задано по условию.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.