cvсвпс
= 20,47+19a,26в (aв
-1)+
36,00+a25в ,104 (aв
-1) tцсв
=
10
=(1,80-1)
866,84
»
» 31,73 кДж/(кмоль град).
Средняя мольная изобарная теплоемкость продуктов сгорания на фазе свободного выпуска, сpпcсв: cсвpпс = 8,31+cvсвпс = 8,31+31,73 » 40,04 кДж/(кмоль град).
Средняя мольная изохорная теплоемкость продуктов сгорания на фазе принужденного выпуска, сvпcпв:
cvпвпс
= 20,47+19a,26в (aв
-1)+
36,00+a25в
,10104 (aв
-1) tцпв
=
= ( )
579,28
»
» 30,83 кДж/(кмоль град).
Средняя мольная изобарная теплоемкость продуктов сгорания на фазе принужденного выпуска, сpпcпв: cпвpпс = 8,31+cvпвпс = 8,31+30,83» 39,15 кДж/(кмоль град).
Средняя мольная изобарная теплоемкость воздуха на фазе принужденного выпуска, сpвпв:
cпвpв = 27,58+ 2,51 10-3 tцпв = 27,58+ 2,51 10-3 579,28 »
» 29,03 кДж /(кмоль град).
Вес воздуха, вытекающего из цилиндра двигателя на фазе принужденного выпуска, Gвпв:
пв = Gвпр
jmвв
-1ł
Łjmвв ł=
6,12
Ł
01,,3184
-1ł
Ł 01,,3184ł»
2,21
кг.
Gв
Ł
Вес продуктов сгорания, вытекающих из цилиндра двигателя на фазе принужденного выпуска, Gпспв:
Gпспв = Gг -Gвпр = 3,74-2,21»1,54 кг.
Температура продуктов сгорания в турбине наддувочного агрегата двигателя, tт:
Gпссв ссвpпс tцсв +Gпспв спвpпс tцпв +Gвпв спвpв tцпв
tт = Gсв ссвpпс +Gпспв спвpпс +Gвпв спвpв = пс
=» 703,96 К.
Показатель адиабаты сжатия воздуха в наддувочном компрессоре двигателя, kв: kв »1,40 – принимается из опыта эксплуатации.
Показатель адиабаты расширения продуктов сгорания в турбине наддувочного агрегата двигателя, kпс: kпс »1,34 – принимается из опыта эксплуатации.
Адиабатная работа сжатия воздуха в наддувочном компрессоре двигателя, Нв:
Hв =
kk-в 1
0,29 tатм Łpк
kвkв-1 -1ł=
в
=0,29
310,00 5,47-1 »194,59
кДж / кг.
Ł ł
Располагаемая работа расширения продуктов сгорания в турбине наддувочного агрегата двигателя, Нпс:
Hпс
=
kпс
0,29
tт 1-pт
kkпспс-1 =
kпс
-1 Ł ł
=0,29
703,96 1-3,87»
231,51
кДж/кг.
Ł ł
Коэффициент полезного действия наддувочного компрессора двигателя, ηк:
hк » 0,75 – принимается для наддувочного компрессора двигателя с безлопаточным диффузором.
Коэффициент полезного действия турбины наддувочного агрегата двигателя, ηт:
hт » 0,81 – принимается для турбины наддувочного агрегата двигателя, работающей при постоянном давлении.
Коэффициент импульсности наддувочного агрегата двигателя, K:
K »1,00 – принимается для турбины наддувочного агрегата двигателя, работающей при постоянном давлении
Мощность, требуемая для привода компрессора наддувочного агрегата двигателя, Nк:
|
Располагаемая мощность турбины наддувочного агрегата двигателя, Nт:
|
В расчетах судовых двигателей внутреннего сгорания принимается, что между значениями Nт и Nк должно выполнятся соотношение Nт ‡ Nк , чтобы обеспечивался баланс мощностей между компрессором и турбиной наддувочного агрегата двигателя.
Уточненная адиабатная работа сжатия воздуха в наддувочном компрессоре двигателя, Нв':
Hв'=
Nт hк =
16209,90
0,75 »
219,69
кДж/кг.
Gв 55,34
Адиабатная работа сжатия воздуха в I ступени наддувочного компрессора двигателя, НвI:
HвI = Hв' » 219,69 кДж/кг.
Уточненное давление воздуха в I ступени компрессора наддувочного агрегата двигателя, pкI:
kв
kв-1
pкI
=
pатм 0,29
tHвI kв
+1 =
атм
Ł kв -1 ł
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.