Расчет судового двигателя внутреннего сгорания. Анализ конструкции судовых двигателей различных типов. Общий вид дизельного двигателя серии MAN B&W S50-98MC, страница 21

Gпр n

WIII = в    в = 6,12 0,89 » 219,65 м/c.

YIII                0,0247

Условная скорость истечения продуктов сгорания на фазе свободного выпуска, WIV:

Gсв n

WIV = пс в = 2,37 0,89 » 728,23 м/c.

YIV                0,0029

Отношение действительного и теоретически необходимого времясечения на фазе свободного выпуска, JI:

J I = YI = 0,0029 »1,07. YI ' 0,0027

В расчетах судовых двигателей внутреннего сгорания принимается, что отношение действительного и теоретически необходимого время-сечения на фазе свободного выпуска, для длинноходового малооборотного дизеля должно находиться в интервале 1,00 £ J I £1,50.

Отношение действительного и теоретически необходимого времясечения на фазе принудительного выпуска, JII:

J II = YII = 0,0112 »1,32. YII ' 0,0085

В расчетах судовых двигателей внутреннего сгорания принимается, что отношение действительного и теоретически необходимого время-сечения на фазе принудительного выпуска, для длинноходового малооборотного дизеля должно находиться в интервале 1,30 £ J II £1,60.

Отношение действительного и теоретически необходимого времясечения на фазе продувки, JIII:

J III = YIII = 0,0247 »1,40. YIII ' 0,0177

В расчетах судовых двигателей внутреннего сгорания принимается, что отношение действительного и теоретически необходимого время-сечения на фазе продувки, для длинноходового малооборотного дизеля должно находиться в интервале 1,10 £ J I £1,40.

Отношение действительного и теоретически необходимого времясечения на фазе свободного выпуска, JIV:

WIV = YIV = 0,0029 »1,07. YIV ' 0,0027

В расчетах судовых двигателей внутреннего сгорания принимается, что отношение действительного и теоретически необходимого время-сечения на фазе свободного выпуска, для длинноходового малооборотного дизеля должно находиться в интервале 1,00 £ J IV £1,50.

3.2.5. Расчет энергетического баланса системы наддува

Коэффициент потерь давления в наддувочном компрессоре двигателя, ξк: xк » 0,96 – принимается из опыта эксплуатации.

Коэффициент потерь давления в воздухоохладителе двигателя, ξо: xо » 0,98 – принимается из опыта эксплуатации. Коэффициент потерь давления в цилиндре двигателе, ξд: xд » 0,92 – принимается из опыта эксплуатации.

Коэффициент потерь давления в выпускном коллекторе двигателя (до турбины), ξдт: xдт » 0,97 – принимается из опыта эксплуатации.

Коэффициент потерь давления в выпускном коллекторе двигателя (после турбины), ξпт: xпт » 0,98 – принимается из опыта эксплуатации.

Степень повышения давления воздуха в компрессоре наддувочного агрегата двигателя, πк:

pк =x ppкатм = 0,960,530,10 » 5,47.

к

Давление продуктов сгорания в турбине наддувочного агрегата двигателя, pт: pт » 0,10 МПа.

Степень снижения давления продуктов сгорания в турбине наддувочного агрегата двигателя, πт:

                                                                             xдт      pв = 0,97 0,41 » 3,87.

pт =

pт                    0,10

Количество воздуха необходимое для сжигания 1 кг топлива, Lо ':

Lo '»14,30 кг – принимается из опыта эксплуатации.

Секундный расход топлива в двигателе, Gт:

Gт = Ne ge = 18630,00 0,27 »1,37 кг/c.

3600              3600

Секундный расход воздуха в двигателе, Gв: jmвв aв Lo 'Gт = 01,,3184 1,80 14,30 1,37 » 55,34 кг/c.

Gв =

Секундный расход продуктов сгорания в двигателе, Gпс:

Gпс = Gт +Gв =1,37+55,34 » 56,71 кг/c.

Средняя температура в цилиндре двигателя на фазе свободного выпуска, tцсв: tцвк -tцпо' = 992,12-752,58 » 866,84 К. tцсв =    вк            992,12         lnŁ tпоц 'ł   lnŁ 752,58ł tц

Средняя мольная изохорная теплоемкость продуктов сгорания на фазе свободного выпуска, сvпcсв: