Машиностроение \ Судовые двигатели внутреннего сгорания

Расчет судового двигателя внутреннего сгорания. Анализ конструкции судовых двигателей различных типов. Общий вид дизельного двигателя серии MAN B&W S50-98MC, страница 20

Теоретическое время-сечение на фазе свободного выпуска, YI':

V св                                                                  вк    0,12                                               по

YI '= I ц tцвк ŁŁ0,50+ 0,10 ppцпов ł Ł ppцв ł        -0,59-0,09 lnŁVVццвк łł= m

=       0,96              0,50+0,10 0,41      1,59 0,12 -0,59-0,09 ln 1,05      »

0,85       992,12 ŁŁ               0,48ł Ł 0,41ł                        Ł 0,88łł

» 0,0027 м2 c.

Теоретическая площадь диаграммы время-сечение на фазе свободного выпуска, АI':

AI '= iвк (p dвк )6sinn (aYIвк' ) Mj M s =

 

=»1746,93мм2.

Уточненный угол поворота коленчатого вала, при котором происходит открытие продувочных окон, φпооткр ': jпооткр'» 31,82 – определяется по диаграмме.

Уточненный угол поворота коленчатого вала, при котором происходит закрытие продувочных окон, φпозакр ':

jпозакр'» 31,82 – определяется по диаграмме.

Уточненная высота подъема выпускных клапанов, при которой происходит открытие продувочных окон, sвкоткр ': sвкоткр'» 0,1044 м – определяется по диаграмме.

Уточненная высота подъема выпускных клапанов, при которой происходит закрытие продувочных окон, sвкзакр ':

sвкзакр'» 0,1044 м – определяется по диаграмме.

Уточненный объем цилиндра двигателя в начале процесса открытия продувочных окон, Vцпо ':

p

Vцпо'= D 2 4

(        вкоткр ) 3,14 0,702

S + h+ s       ' =

4

(2,80+0,21+0,1044)»1,20 м3.

Уточненная температура в цилиндре двигателя в начале процесса открытия продувочных окон, tцпо ':

pпо

tцпо'= tцвк    цвк

Ł pц ł

= 992,12 » 752,58 К.

Ł 1,59 ł

Весовой коэффициент избытка продувочного воздуха, φвв:

jвв »1,31 –  принимается для дизеля с прямоточно-клапанным газообменом.

Геометрический коэффициент избытка продувочного воздуха, φгв: pр tатм =1,31  0,51 310,00 » 5,03.

jгв =jвв          t     pатм                         412,88 0,10ł

Ł р               ł         Ł

Вес продуктов сгорания, вытекающих из цилиндра двигателя на фазе свободного выпуска, Gпссв: pвк V вк pпо'V по' св = ц ц - ц ц 103 = 1,59 0,88 - 0,46 1,20 103 » 2,37 кг.

Gпс Ł 0,29 tвк               0,29 tцпо'ł         Ł 0,29 992,12    0,29 752,58ł          

ц

Вес воздуха, поступающего в цилиндр двигателя на фазе продувки, Gвпр: пр =j V pатм 103 = 5,03 1,08 0,10 103 » 6,12 кг.

Gв             гв            0,29 tатм                                             0,29 310,00                  

Вес газов (продувочного воздуха и продуктов сгорания), вытекающих из цилиндра двигателя, Gг:

Gг = Gвпр -Gпссв = 6,12-2,37 » 3,74 кг.

Средняя температура в цилиндре двигателя на фазе принудительного выпуска, tцпв:

tпо'-tн-к пв = ц ц = 752,58-434,88 » 579,28 К. tц lnŁtцнпо-к' ł lnŁ 752434,,5888ł

tц

Функция перепада давления в цилиндре двигателя и в выпускном коллекторе, ψцк:

yцк ==

=»1,57.

Функция перепада давления в продувочном ресивере и цилиндре двигателя, ψрц:

Теоретическое время-сечение на фазе свободного выпуска, YIV':

YIV '=YI '» 0,0027 м2 c.

3.2.4. Определение достаточности проходных сечений органов газообмена

Удельный объем продувочного воздуха при температуре и давлении окружающей среды, νв:

nв = 0,29 tатматм  3 = 0,29 3100,10,00 103 » 0,89 м3 /кг. 10

p

Условная скорость истечения продуктов сгорания на фазе свободного выпуска, WI:

Gсв n

WI = пс в = 2,37 0,89 » 728,23 м/c.

YI                 0,0029

Условная скорость истечения продуктов сгорания на фазе принудительного выпуска, WII:

WII = Gг nв = 3,74 0,89 » 295,44 м/c. YII         0,0112

Условная скорость истечения продуктов на фазе продувки, WIII:

Скачать файл