Расчет судового двигателя внутреннего сгорания. Анализ конструкции судовых двигателей различных типов. Общий вид дизельного двигателя серии MAN B&W S50-98MC, страница 19

Рис. 16. Сводная диаграмма работы продувочных окон и выпускных клапанов.

Угол поворота коленчатого вала, при котором происходит открытие выпускных клапанов, φвкоткр: jвкоткр » 75,00 – задано по условию.

Угол поворота коленчатого вала, при котором происходит закрытие выпускных клапанов, φвкзакр: jвкзакр » 75,00 – задано по условию.

Угол поворота коленчатого вала, при котором происходит открытие продувочных окон, φпооткр: jпооткр » 33,28 – определяется по диаграмме.

Угол поворота коленчатого вала, при котором происходит закрытие продувочных окон, φпозакр: jпозакр » 33,28 – определяется по диаграмме.

Высота подъема выпускных клапанов, при которой происходит открытие продувочных окон, sвкоткр:

sвкоткр » 0,10 м – определяется по диаграмме.

Высота подъема выпускных клапанов, при которой происходит закрытие продувочных окон, sвкзакр: sвкзакр » 0,10 м – определяется по диаграмме Действительное время-сечение на фазе свободного выпуска, YI:

i       (p d ) sin(a ) A      M

YI = вк            вк            вк            I                                                                    j M s =

6 n

= 1,00 (3,14 0,38) sin(45 ) 1870,12 1,00 0,0010 » 0,0029 м2 c.

6 91,00

Действительное время-сечение на фазе свободного выпуска, YII:

i       (p d ) sin(a ) A       M

YII = вк           вк            вк            II                                                                    j M s =

6 n

= 1,00 (3,14 0,38) sin(45 ) 7267,12 1,00 0,0010 » 0,0112 м2 c.

6 91,00

Действительное время-сечение на фазе свободного выпуска, YIII:

Действительное время-сечение на фазе свободного выпуска, YIV:

i       (p d ) sin(a ) A       M

YIV = вк          вк            вк            IV                                                                    j M s =

6 n

= 1,00 (3,14 0,38) sin(45 ) 1870,12 1,00 0,0010 » 0,0029 м2 c.

6 91,00

3.2.3. Определение теоретического время-сечения

Давление в цилиндре двигателя в начале процесса открытия выпускных клапанов, pцвк:

pцвк = pцв »1,59 МПа.

Температура в цилиндре двигателя в начале процесса открытия выпускных клапанов, tцвк:

Объем цилиндра двигателя в начале процесса открытия выпускных клапанов, Vцвк:

Vцвк =Vцв » 0,88 м3.

Объем цилиндра двигателя в начале процесса открытия продувочных окон, Vцпо:

Vцпо =Vцс-к +V (1-y)= 0,08+1,08 (1-0,10)»1,05 м3.

Давление продуктов сгорания в выпускном коллекторе двигателя, pв: pв = 0,80 pр = 0,80 0,51» 0,41 МПа.

Коэффициент расхода продуктов сгорания при их истечении на фазе свободного выпуска, μI:

mI » 0,85 –  принимается для дизеля с прямоточно-клапанным газообменом.

Коэффициент расхода продуктов сгорания при их истечении на фазе принудительного выпуска, μII:

mII » 0,75 –  принимается для дизеля с прямоточно-клапанным газообменом.

Коэффициент расхода продуктов сгорания при их истечении на фазе продувки, μIII:

mIII » 0,70 –  принимается для дизеля с прямоточно-клапанным газообменом.

Коэффициент расхода продуктов сгорания при их истечении на фазе потери заряда, μIV:

mIV » 0,85 –  принимается для дизеля с прямоточно-клапанным газообменом.

Давление в цилиндре двигателя в начале процесса открытия продувочных окон, pцпо:

pцпо = 0,94 pр = 0,94 0,51» 0,48 МПа.

Средний объем цилиндра двигателя на фазе свободного выпуска, Vцсв:

Vцсв =  (Vцвк +Vцпо)=  (0,88 +1,05)» 0,96 м3.

Уточненное давление в цилиндре двигателя в начале процесса открытия продувочных окон, pцпо ':

В расчетах судовых двигателей внутреннего сгорания принимается, что давление в цилиндре двигателя в начале процесса открытия продувочных окон, pцпо ', для длинноходового малооборотного дизеля должно находиться в интервале pцпо'£1,87 pв или pцпо'£ 0,77 МПа.