Расчет судового двигателя внутреннего сгорания. Анализ конструкции судовых двигателей различных типов. Общий вид дизельного двигателя серии MAN B&W S50-98MC, страница 13

Расчетная наивысшая температура в цилиндре двигателя в процессе сгорания, t_ц^г ':

xгс Qн +(сvсв-к +8,31l) tцс-к +gог (сvсог-к +8,31l) tцс-к

                                       tцг'=    L                   b (1+gог) сгpпс                                        =

^{0,75 42481,68} (21,42+8,31 1,44) 1049,72+0,05 (22,62+8,31 1,44) 862,23

В расчетах судовых двигателей внутреннего сгорания принимается, что отклонение значения t_ц^г от t_ц^г' должно находиться в интервале D£ 5,00% .

3.1.5. Анализ процесса расширения

Процесс расширения происходит при перемещении поршня от верхней мертвой точки до момента открытия выпускного тракта.

Степень предварительного расширения продуктов сгорания в цилиндре двигателя, ρ:

lbttцг = 1,03 1750,00 »1,451,80. r= с-к 1,44 862,23

ц

Степень последующего расширения продуктов сгорания в цилиндре двигателя, δ:

e ^13,00

d= r= 1,45 » 8,947,21.

Давление в цилиндре двигателя в начале процесса расширения, p_ц^р-н:

Давление в цилиндре двигателя в конце процесса расширения, p_ц^р-к:

Температура в цилиндре двигателя в начале процесса расширения, t_ц^р-н:

Температура в цилиндре двигателя в конце процесса расширения, t_ц^р-к:

3.1.6. Анализ индикаторных и эффективных показателей

Коэффициент влияния характера газообмена в цилиндре двигателя, ζ_г: z_г » 0,950,95 – принимается из опыта эксплуатации.

Среднее индикаторное давление, отнесенное к полезному ходу поршня двигателя, p_i^п:

p_iп =eц-1 Łl (r-1)+ nl_пс -r1 Ł1-tt_ццрр--кн ł- nгс1-1 Ł1-ttццнс--кк łł= pс-к

=1310,00,40-1 Ł1,44 (1,45-1)+1,144,251-,451 Ł1-10121750,,0900ł-1,301-1 Ł1-862399,,2343łł»

»2,08 2,48 МПа.

Среднее индикаторное давление, отнесенное к полному ходу поршня двигателя, p_i:

p_i = p_i^п z_г (1-^y)= 2,08 0,95 (1-0,10)»1,782,12МПа. Среднее эффективное давление в цилиндре двигателя, p_e:

Расчетное среднее эффективное давление в цилиндре двигателя, p_e ':

Отклонение значения p_e от p_e' после выполнения серии приближений, Δ:

В расчетах судовых двигателей внутреннего сгорания принимается, что отклонение значения p_e от p_e' должно находиться в интервале D £ 5% . Удельный индикаторный расход топлива в двигателе, g_i: gi = 433 m pр = 433 0,83 0,39 » 0,240,24 кг(кВт ч). L p_i t_р 0,89 1,78 375,65

Удельный эффективный расход топлива в двигателе, g_e:

hgⁱ = 00^,,90²⁴ » 0,260,27 кг/(кВт ч). g_e =

Индикаторный коэффициент полезного действия двигателя, η_i:

hi = g3600_i Qн = 0,24 360042481,68 » 0,360,36.

Эффективный коэффициент полезного действия двигателя, η_e: h_e =h_i h= 0,36 0,90 » 0,320,32.

В расчетах судовых двигателей внутреннего сгорания принимается, что эффективный коэффициент полезного действия, для длинноходового малооборотного дизеля должен находиться в интервале 0,30 £h_e £ 0,40. Индикаторная мощность одного цилиндра двигателя, N_i^ед:

Niед = pi V n = 1,78 1,08 91,00 » 2912,053471,63 кВт.

0,06 m          0,06 1,00

Индикаторная мощность всех цилиндров двигателя, N_i:

N_i = N_i^ед i = 2912,05 6 »17472,2920829,79 кВт.

Эффективная мощность двигателя, N_е:

Расчетная эффективная мощность двигателя, N_e':

Отклонение значения N_e от N_e' после выполнения серии приближений, Δ: